计算直线导轨滑块的等效负荷
直线导轨系统能承受所有方向上的正常载荷和力矩载荷（Mro、Mpo、Myo），
包括同时承受径向、逆径向和横向载荷。因此应相应计算等效载荷。
等效载荷
Pn：垂直载荷
PnT：水平载荷
Pn：径向载荷 Mro： 滚动方向力矩
PL：逆径向载荷 Mpo：俯仰方向力矩
PnT：横向载荷 Myo： 盘旋方向力矩
原装HIWIN上银直线导轨型号列表如下：
EGH系列重负荷滑块（精密级现货）
EGH15CAZ1H，
EGH20CAZ1H，精度P级直线导轨副代理，
EGH25CAZ1H，
EGH30CAZ1H
EGW系列重负荷滑块（精密级现货）
EGW15CAZ1H，
EGW20CAZ1H，
EGW25CAZ1H，
EGW30CAZ1H
EGW15CBZ1H，
EGW20CBZ1H，
EGW25CBZ1H，
EGW30CBZ1H
EGH系列中负荷滑块（精密级现货）
EGH15SAZ1H，
EGH20SAZ1H，
EGH25SAZ1H，
EGH30SAZ1H
EGW系列中负荷滑块（精密级现货）
EGW15SAZ1H，
EGW20SAZ1H，
EGW25SAZ1H，
EGW30SAZ1H，
EGW15SBZ1H，
EGW20SBZ1H，
EGW25SBZ1H，精度H级直线导轨副代理，
EGW30SBZ1H
MGN系列不锈钢直线导轨（精密级现货）
MGN7-R1000-H-M，
MGN9-R1000-H-M，
MGN12-R1000-H-M，
MGN15-R1000-H-M
MGN系列不锈钢滑块（精密级现货）
MGN7-C-H-M，
MGN9-C-H-M，
MGN12-C-H-M，
MGN15-C-H-M
MGN系列不锈钢加长滑块（精密级现货）
MGN7-H-H-M，
MGN9-H-H-M，
MGN12-H-H-M，
MGN15-H-H-M
MGW系列宽幅型不锈钢直线导轨（精密级现货）
MGW7-R1000-H-M，
MGW9-R1000-H-M，
MGW12-R1000-H-M，
MGW15-R1000-H-M
MGW系列宽幅型不锈钢滑块（精密级现货）
MGW7-C-H-M，
MGW9-C-H-M，
MGW12C-H-M，
MGW15C-H-M
直线同步电机除了产生平行于运动方向的推力之外，还会在动子与定子之间产生一个垂直于进给运动方向的法向磁吸力，其数值为推力的10倍左右。因为电机的定子是由体组成的，所以无论电机动子中是否通电，法向磁吸力都存在。单边型直线同步电机驱动系统产生的法向磁吸力使承受垂向力的直线导轨产生较大的变形，影响了数控机床的加工精度。法向磁吸力还增大了直线导轨和滑块之间的压力，进而使两者之间的摩擦力增加，会使推力产生波动，降低了数控机床的动态性能。目前主要通过采用双变型结构的设计方法来解决法向磁吸力引起的问题。
针对此问题，山西直线导轨副代理，可将直线同步电机的动子、定子与机床直线导轨副结合起来设计，1为直线电机座，2为定子连接块，3为电机定子，4为电机动子，5为动子连接块，6为直线导轨，7为工作台，8为滑块，9为底座。
双直线电机水平进给平台主视图
双直线电机水平进给平台立体结构图
两个直线同步电机分别布置在工作台运动模块的两侧，组成A字型结构水平进给平台。利用动子与定子之间的法向磁吸力来实现了两个直线同步电机法向磁吸力水平方向的分力抵消为零，垂直方向的分力抵消了工作台的部分重力，减小了滑块和直线导轨之间的摩擦力。定子连接块、动子连接块横截面的梯形设计可以在数控机床的床身、立柱等基础部件不改变的情况下更好地安装该水平进给平台。
2.2 电机发热问题
直线同步电机运行时，由于铜损和铁损，线圈会发热，其温度将会超过100℃，直线同步电机本身由于结构简单，其散热效果还是比较好的。但是当电机应用于数控机床时，通常安装在机床内部，造成散热困难。
某型号直线电机的表面发热特性
为某型号直线电机的表面的发热特性，横坐标表示电机的连续额定推力的百分比，纵坐标表示动子热力学温度变化。可知即便在水冷的条件下，动子表面的温升仍有15K以上。对于直线电机负荷变化频繁的情况，精密直线导轨副代理，初级的发热量变化也会较大，若机床的精度要求较高，则很难满足要求。
从整体的数据看来，想必大家都已经非常清楚直线导轨在同步电机中的重要性了，可以说是无法替代的。如果说直线同步电机是数控机床的，那么，直线导轨无疑就是前者的所在了。
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